X Международная студенческая научная конференция Студенческий научный форум - 2018

ВВЕДЕНИЕ.

В различных отраслях народного хозяйства широко распространены процессы удаления жидкости (растворителей) с поверхности или из внутренних слоев различных материалов. В качестве удерживаемых материалами жидкостей могут быть вода, метанол, бензин, метаноло - ацетоновая смесь, бензино -изопропиловая смесь и т. п. Среди существующих способов обезвоживания материалов (сушка, отжатие, центрифугирование, фильтрование, отсасывание, поглощение химическими реагентами и т. д.) особое место занимает тепловая сушка, при которой удаление влаги из материала происходит в основном путем испарения.

Сушка (высушивание) — тепломассообменный процесс удаления жидкости из твёрдых, жидких веществ или их смесей с помощью испарения. Чаще всего в качестве удаляемой жидкости выступают влага или летучие органические растворители.

Наиболее широко применяются барабанные сушилки. Они относятся к конвективным сушилкам. Такая установка представляет собой барабан, находящийся под наклоном, цилиндрической формы с двумя кольцами, которые во время вращения агрегата движутся по опорным роликам, благодаря которым осевое смещение барабана не допускается. Такая насадка равномерно распределяет материал по сечению емкости. Ее конструкция зависит от особенностей и размеров высушиваемого сырья.

В качестве сушильного агента используют воздух и дымовые газы. Сушке подвергают соли, топливо, пасты; их используют в производствах соды, удобрений, ядохимикатов.

Достоинства барабанных сушилок заключаются в:

автоматизации всех процессов,

простоте обслуживания,

высокой производительности,

интенсивной и равномерной сушке вследствие тесного контакта материала и сушильного агента.

Однако, эти сушилки обладают и недостатками, такими как большие габариты, низкий уровень качества получаемой продукции, когда требуется сохранить биоактивные вещества в конечном продукте, высокие эксплуатационные расходы.

ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ СХЕМА БАРАБАННОЙ СУШИЛКИ

Технологическая схема установки приведена на рисунке 1.

Рисунок 1 Схема барабанной сушилки:

1 – бункер; 2 – питатель; 3 – сушильный барабан; 4 – топка; 5 – смесительная камера; 6, 7, 11 – вентиляторы; 8 – промежуточный бункер; 9 – транспортер; 10 – циклон; 12 – мокрый пылеуловитель.

Влажный материал из бункера 1 с помощью питателя 2 подается во вращающейся сушильный барабан 3. Параллельно материалу в сушилку подается сушильный агент, образующийся от сгорания топлива в топке 4 и смешения топочных газов с воздухом в смесительной камере 5. Воздух в топку и смесительную камеру подается вентиляторами 6 и 7. Высушенный материал с противоположного конца сушильного барабана поступает в промежуточный бункер 8, а из него на транспортирующее устройство 9.

Отработанный сушильный агент перед выбросом в атмосферу очищается от пыли в циклоне 10. При необходимости производится дополнительное мокрое пылеулавливание.

Транспортировка сушильного агента через сушильную установку осуществляется с помощью вентилятора 11. При этом установка находится под небольшим разрежением, что исключает утечку сушильного агента через неплотности установки.

2. ПАРАМЕТРЫ ТОПОЧНЫХ ГАЗОВ, ПОДАВАЕМЫХ В СУШИЛКУ

В качестве топлива используют природный сухой газ следующего состава [в % (об.)]: CH₄ = 90,6; C₂H₆ = 2,6; C₃H₈ = 0,7; C₄H₁₀ = 0,5; C₅H₁₂ = 0,3; H₂ =0,6; CO = 3,2; N₂ = 1,5.

Теоретическое количество сухого воздуха L₀, затрачиваемого на сжигание 1 кг топлива, равно:

L₀ = 138[0,0179СО+0,24H₂+∑((m+(n/4))C_mHn)/(12m+n)],

где составы горючих газов выражены в объемных долях.

L₀=138[0,0179•0,08+0,24•0,01+((1+(4/4))•0,906)/(12•1+4)+((2+(6/4))х

х0,026)/(12•2+6)+((3+(8/4))•0,007)/(12•3+8)+((4+(10/4))•0,005)/(12•4+10)+

+((5+(12/4))•0,003)/(12•5+12)] = 16,555 кг/кг.

Для определения теплоты сгорания топлива воспользуемся характеристиками горения простых газов (см. таблицу 1):

Таблица 1 Характеристики горения простых газов.

Газ	Реакция	Тепловой эффект реакции, кДж/м3
Водород	H2 + 0,5O2 = H2O	10810
Оксид углерода	CO + 0,5O2 = CO2	12680
Метан	CH4 + 2O2 = 2CO2 + H2O	35820
Этан	C2H6 + 3,5O2 = 2CO2 + 4H2O	63797
Пропан	C3H8 + 5O2 = 3CO2 + 4H2O	91321
Бутан	C4H10 + 6,5O2 = 4CO2 + 5H2O	118736
Пентан	C5H12 + 8O2 = 5CO2 + 6H2O	146080

Количество тепла Q_v, выделяющегося при сжигании 1м³ газа:

Q_v= 0,962 • 35820 + 0,005 • 63750 + 0,007 • 91250 + 0,007 • 118650 +

+ 0,003 • 146080 + 0,001 • 10810 + 0,008 • 12680 = 36797 кДж/(м³•т).

Плотность газообразного топлива :

,

где M_i – мольная масса топлива, кмоль/кг; t_т – температура топлива, равная 20; v₀ – мольный объем, равный 22,4 м³/кмоль.

0,671 кг/м³.

Количество тепла, выделяющегося при сжигании 1 кг топлива:

Q = / = = 53922,288 кДж/кг

Масса сухого газа, подаваемого в сушильный барабан, в расчете на 1 кг сжигаемого топлива определяется общим коэффициентом избытка воздуха , необходимого для сжигания топлива и разбавления топочных газов до температуры смеси t_см = 750.

Значение находят из уравнений материального и теплового балансов.

Уравнение материального баланса:

1+L₀ = L_c.г+ ,

где L_c.г – масса сухих газов, образующихся при сгорании 1 кг топлива; – массовая доля компонентов, при сгорании которых образуется вода, кг/кг.

Уравнение теплового баланса:

,

где η – общий коэффициент полезного действия, учитывающий эффективность работы топки (полноту сгорания топлива и т.д.) и потери тепла топкой в окружающую среду, принимаемый равным 0,95; с_т – теплоемкость газообразного топлива при температуре t_т = 20, равная 1,34 кДж/(кг•К); I₀ – энтальпия свежего воздуха, кДж/кг; - соответственно теплоемкость и температура сухих газов

= 1,05 кДж/(кг• К), = 300; x₀ – влагосодержание свежего воздуха, кг/кг сухого воздуха; – энтальпия водяных паров, кДж/кг; ; r₀ – теплота испарения воды при тем температуре 0,

равная 2500 кДж/кг; с_п – средняя теплоемкость водяных паров, равная 1,97 кДж/(кг•К); t_п – температура водяных паров; t_п = t_с.г = t_см = 300

Решая совместно уравнения материального и теплового балансов, получим:

+ct_т –

Пересчитаем компоненты топлива, при сгорании которых образуется вода, из объемных долей в массовые:

СН₄ = = 0,899;

С₂Н₆ = = 0,048;

С₃Н₈ = = 0,019;

С₄Н₁₀ = = 0,018;

С₅Н₁₂ = = 0,013;

Н₂ = = 0,0007.

Количество влаги, выделяющейся при сгорании 1 кг топлива:

кг/кг.

Коэффициент избытка воздуха:

3,047.

Общая удельная масса сухих газов, получаемых при сжигании 1 кг топлива и разбавлении топочных газов воздухом до температуры смеси 300, равна:

G_c.г = ;

G_c.г = 1 + 3,047 • – 2,188 = 49,255 кг/кг.

Удельная масса водяных паров в газовой смеси при сжигании 1 кг топлива:

G_п = ;

G_п = 2,188 + 3,047 • 0,008 • = 2,592 кг/кг.

Влагосодержание газов на входе в сушилку (х₁ = х_см) на 1 кг топлива:

х₁ = G_п/G_c.г ,

х₁ = 2,592/49,255 = 0,0526 кг/кг.

Энтальпия газов на входе в сушилку:

I₁ = (/G_c.г ,

I₁ = ( • 0,906 + 1,34 • 20 + 3,047 • • 4,19)/ 49,255 = 996,686 кДж/кг.

Поскольку коэффициент избытка воздуха велик, физические свойства газовой смеси, используемой в качестве сушильного агента, практически не отличаются от физических свойств воздуха. Это дает возможность использовать в расчетах диаграмму состояния влажного воздуха 1 – х.

3. ПАРАМЕТРЫ ОТРАБОТАННЫХ ГАЗОВ. РАСХОД СУШИЛЬНОГО АГЕНТА

Из уравнения материального баланса сушилки определим расход влаги W, удаляемой из высушиваемого материала:

W = G_к ;

G_к = 14,4 т/ч = 4 кг/с;

W = 4(24 – 3,2)/(100 – 24) = 1,095 кг/с.

Уравнение внутреннего теплового баланса сушилки:

Δ = сθ₁ + q_доп – (q_т + q_м + q_п),

где Δ – разность между удельными приходом и расходом тепла непосредственно в сушильной камере, с – теплоемкость влаги во влажном материале при температуре θ₁, кДж/(кг•К); q_доп – удельный дополнительный подвод тепла в сушильную камеру, кДж/кг влаги; при работе сушилки по нормальному сушильному варианту q_доп = 0; q_т – удельный подвод тепла в сушилку с транспортными средствами, кДж/кг влаги; в рассматриваемом случает q_т = 0; q_м – удельный подвод тепла в сушильный барабан с высушиваемым материалом кДж/кг влаги; q_м = G_кс_м(θ₂ – θ₁)/W; с_м – теплоемкость высушенного материала, равная 0,8 кДж/(кг•К); θ₂ – температура высушенного материала на выходе из сушилки, .

При испарении поверхностной влаги θ₂ принимают приблизительно равной температуре мокрого термометра t_м при соответствующих параметрах сушильного агента. Принимая в первом приближении процесс сушки адиабатическим, находим θ₂ по 1 – х (рисунок 2) диаграмме по начальным параметрам сушильного агента: θ₂ = 76,5; q_п – удельные потери тепла в окружающую среду, кДж/кг влаги.

Подставив соответствующие значения, получим:

q_м = G_кс_м(θ₂ – θ₁)/W;

q_м = 4 • 0,8(76,5 – 18)/14,188 = 13,194 кДж/кг;

q_п = 0,1q_м;q_п = 0,1 • 13,194 = 1,319 кДж/кг;

Рисунок 2 Диаграмма состояния влажного воздуха 1 – х при высоких температурах и влагосодержаниях

Δ = 4,19 • 18 + 0 – (0 + 13,194 + 1,319) = 60,907 кДж/кг влаги.

Запишем уравнение рабочей линии сушки:

Δ = I – I₁/(x – x₁), или I = I₁ + Δ(x – x₁).

Для построения рабочей линии сушки на диаграмме 1 – х необходимо знать координаты (х и I) минимум двух точек. Координаты одной точки известны: х₁ = 0,0257, I₁ = 400. Для нахождения координат второй точки зададимся произвольным значением х и определим соответствующее значение I.

Пусть х = 0,1 кг влаги/кг сухого воздуха, тогда:

I = 996,686 + 60,907(0,1 – 0,0526) = 999,573 кДж/кг сухого воздуха.

Через две точки на диаграмме 1 – х (рис. 2) с координатами х₁, I₁ и х, I проводим линию сушки до пересечения с заданным конечным параметром t₂=100. В точке пересечения линии сушки с изотермой t₂ находим параметры отработанного сушильного агента: х₂ = 0,37 кг/кг, I₂ = 1050 кДж/кг.

Расход сухого газа:

L_с.г = W/(x₂ – x₁);

L_с.г = 1,095/(37 – 0,0526) = 3,449 кг/с.

Расход сухого воздуха:

L = W/(x₂ – x₀);

L = 1,095/(0,37 – ) = 3,025 кг/с.

Расход тепла на сушку:

Q_c = L_с.г(I₁ – I₀);

Q_c = 3,449(996,686 – 4,19) = 3423,118 кДж/с или 3423,118 кВт.

Расход топлива на сушку:

G_т = Q_c/Q;

G_т = 3423,118/53922,288 = 0,064 кг/с.

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ СУШИЛЬНОГО БАРАБАНА

Основные размеры барабана выбирают по нормативам и каталогам-справочникам [2, 3] в соответствии с объемом сушильного пространства. Объем сушильного пространства V складывается из объема V_п, необходимого для прогрева влажного материала до температуры, при которой начинается интенсивное испарение влаги (до температуры мокрого термометра сушильного агента), и объема V_c, требуемого для проведения процесса испарения влаги, т.е. V = V_c + V_п. объем сушильного пространства барабана может быть вычислен по модифицированному уравнению массопередачи [4, 5]:

V_c = W/(K_vΔ),

где – средняя движущая сила массопередачи, кг влаги/м³; K_v – объемный коэффициент массопередачи, 1/с.

Для барабанной сушилки коэффициент массоотдачи β_v может быть вычислен по эмпирическому уравнению:

β_v = 1,62 • 10^-2(_ср)^0,9n0,7β^0,54P₀/[c_ср(P0 – P)],

где _ср – средняя плотность сушильного агента, кг/м³; с – теплоемкость сушильного агента при средней температуре в барабане, равная 1 кДж/(кг • К); β – оптимальное заполнение барабана высушиваемым материалом, %; P₀ – давление, при котором осуществляется сушка, Па; р – среднее парциальное давление водяных паров в сушильном барабане, Па.

Уравнение для нахождения β_v справедливо для значений:

_ср = 0,6 – 1,8 кг/(м² • с), n = 1,5 – 5,0 об/мин, β = 10 – 25%.

Рабочая скорость сушильного агента в барабане зависит от дисперсности и плотности высушиваемого материала. Для полидисперсных материалов с частицами размером от 0,2 до 5 мм и насыпной плотностью _м = 800 – 1200 кг/м³ обычно принимаю скорость газов в интервале 2 – 5 м/с. В данном случае размер частиц высушиваемого материала (глина) 2,2 мм, насыпная плотность 1600 кг/м³. Принимаем скорость газов в барабане = 2,4 м/с.

Плотность сушильного агента при средней температуре в барабане t_ср = (750 + 100)/2 = 425 практически соответствует плотности воздуха при этой температуре:

_ср = ³.

При этом _ср = 2,4 • 0,474 = 1,2 кг/(м² • с), что не нарушает справедливости уравнения нахождения β_v, приведенного выше.

Частота вращения барабана обычно не превышает 5 – 8 об/мин; принимаем n = 5 об/мин.

Оптимальное заполнение барабана высушиваемым материалом β для разных конструкций перевалочных устройств различно. Наиболее распространенные перевалочные устройства показаны на рисунке 3. Для рассматриваемой конструкции сушильного барабана β = 14%.

Рисунок 3 Типы перевалочных устройств, применяемых в барабанных сушилках, и степень заполнения барабана β:

1 – подъемно-лопастного, β = 12%; 2 – то же, β =14%; 3 – распределительные, β =20,6%; 4 – распределительные с закрытыми ячейками, β =27,5%.

Процесс сушки осуществляется при атмосферном давлении, т.е. при P₀=10⁵ Па. Парциальное давление водяных паров в сушильном барабане определим, как среднеарифметическую величину между парциальными давлениями на входе газа в сушилку и на выходе из нее.

Парциальное давление водяных паров в газе определим по уравнению:

р = (х/M_v)P0/(1/M_c.в + х/М_в).

Тогда на входе в сушилку

р₁ = (0,0526/18)10⁵/(1/29 + 0,0526/18) = 8022,249 Па;

на выходе из сушилки

р₂ = (0,37/18)10⁵/(1/29 + 0,37/18) = 37859,6 Па.

Отсюда р = (р₁ + р₂)/2,

Р = (8022,249 + 37859,6)/2 = 22940,925 Па.

Таким образом, объемный коэффициент массоотдачи равен:

β_v = 1,62 • 10^–2 = 0,626 с^–1.

Движущую силу массопередачи Δ определим по уравнению:

Δ ,

где – движущая сила в начале процесса сушки, кг/м²; – движущая сила в конце процесса сушки, кг/м³; – равновесное содержание влаги на входе в сушилку и на выходе из нее, кг/м³.

Средняя движущая сила массопередачи ΔР_ср, выраженная через единицы давления (Па), равна

ΔР_ср = (ΔР_б – ΔР_м)/ln(ΔР_б/ ΔР_м).

Для прямоточного движения сушильного агента и высушиваемого материала имеем: ΔР_б = – движущая сила в начале процесса сушки, Па; ΔР_м= – движущая сила в конце процесса сушки, Па; , давление насыщенных паров над влажным материалом в начале и в конце процесса сушки, Па.

Значения определяют по температуре мокрого термометра сушильного агента в начале (t_м1) и в конце (t_м2) процесса сушки. По диаграмме 1–х найдем: t_м1 = 60, t_м2 = 57; при этом 23861 Па, Па.

,

Па;

Па.

Тогда

ΔР_м = .

Выразим движущую силу в кг/м³:

Δ³.

Объем сушильного барабана, необходимый для проведения процесса испарения влаги, без учета объема аппарата, требуемого на прогрев влажного материала, находим по уравнению V_c = W/(K_vΔ)

V_c = 1,095/(0,626 • 0,048) = 36,5 м³.

Объем сушилки, необходимый для прогрева влажного материала, находят по модифицированному уравнению теплопередачи:

V_п = Q_п/(К_v Δt_ср),

где Q_п – расход тепла на прогрев материала до температуры t_м1, кВт; К_v – объемный коэффициент теплопередачи, кВт/(м³ • К); Δt_ср – средняя разность температур, град.

Расход тепла Q_п равен:

Q_п = G_кс_м(t_м1 – θ₁)+WBcB(t_см1 – θ₁);

Q_п = 4 • 0,92(76,5 – 18) + 1,095 • 4,19(76,5 – 18) = 483,681 кВт.

Объемный коэффициент теплопередачи определяю по эмпирическому уравнению:

K_v = 16(_ср)^0,9n0,7β^0,54;

K_v = 16 • 1,5^0,9 • 5^0,7 • 14^0,54 = 272,557 Вт/(м³ • К) = 0,272 кВт/(м³ • К).

Для вычисления Δt_ср необходимо найти температуру сушильного агента t_x, до которой он охладится, отдавая тепло на нагрев высушиваемого материала до t_м1. Эту температуру можно определить по уравнению теплового баланса:

Q_п = L_с.г(1 + х₁) с_г (t₁ – t_x);

483,681 = 44,7(1 + 0,0526) 1,05 (750– t_х),

откуда t_х = 740,21. Средняя разность температур равна:

Δt_ср = [(t₁ – θ₁) + (t_x – t_м1)]/2,

Δt_ср = [(750 – 18) + (740,21 – 76,5)]/2 = 697,855.

Подставляем полученные значения в уравнение:

V_п = м³.

Общий объем сушильного барабана V = 36,5 + 0,0025 = 36,502 м³.

В таблице 2 приведены основные характеристики выбранной барабанной сушилки [2].

Таблица 2 - Характеристики барабанной сушилки №6843

Характеристики	Величина
Диаметр, м	2,2
Длина, м	12
Толщина стенок наружного цилиндра, мм	14
Объем сушильного пространства, м3	45,6
Частота вращения, об/мин	5
Общая масса, т	42
Потребление мощности двигателя, кВт	12,5

Определим действительную скорость газов в барабане:

.

Объемный расход влажного сушильного агента на выходе из барабана (в м³/с) равен:

где – среднее содержание влаги в сушильном агенте, кг/кг сухого воздуха. Подставив числа, получим:

9,027 м³/с.

Тогда м/с.

Действительная скорость газов ( м/с) отличается от принятой в расчете () на 6,9%. Некоторое уменьшение интенсивности процесса сушки при снижении скорости газов по сравнению с принятой в расчете полностью компенсируется избытком объема выбранной сушилки по сравнению с расчетным.

Определим среднее время пребывания материала в сушилке [5]:

Количество находящегося в сушилке материала (в кг) равно:

кг.

Отсюда

Зная время пребывания, рассчитаем угол наклона барабана [5]:

.

Далее необходимо проверить допустимую скорость газов, исходя из условия, что частицы высушиваемого материала наименьшего диаметра не должны уноситься потоком сушильного агента из барабана. Скорость уноса, равную скорости свободного витания , определяют по уравнению:

где – вязкость и плотность сушильного агента при средней температуре; d – наименьший диаметр частиц материала, м; Ar – критерий Архимеда; – плотность частиц высушиваемого материала, равная для глины 1600 кг/м³.

Средняя плотность сушильного агента равна

кг/м³.

Критерий Архимеда

Ar = = 1,22 • 10⁵

Тогда скорость уноса

м/с.

Рабочая скорость сушильного агента в сушилке ( меньше, чем скорость уноса частиц наименьшего размера .

5. РАСЧЕТ И ВЫБОР ВЕНТИЛЯТОРА

Для выбора вентилятора, который должен обеспечить отвод требуемого количества сушильного агента L_с.г =1,73 м³/с из сушилки, необходимо рассчитать избыточное давление, которое должен обеспечить вентилятор для преодоления гидравлического сопротивления системы сушилка- циклон- вентилятор, в которой фильтр не учитывается так как из-за малого значения скорости движения газа в нём ΔР_ф=0 Па [4]:

Определим диаметр трубопровода круглого сечения:

Где - скорость воздуха в трубопроводе, принимаем равной 15 м/с [2];

м

Выбираем трубу из углеродистой стали с наружным диаметром d_т^нар =426 мм и толщиной стенки = 11 мм [2].

Тогда внутренний диаметр трубы (d_т^вн) равен:

d_т^вн = d_т^нар -2 = 426-211=404 мм = 0,404 м

Определяем фактическую скорость воздуха в трубе:

м/с

Определим критерий Рейнольдса для потока в трубопроводе:

Где - вязкость сушильного агента при температуре t_ср = 425 °С

= 34,157 Па;

Тогда:

Re, следовательно имеем турбулентный режим движения газа.

Примем, что трубы были в эксплуатации, имеют незначительную коррозию. Тогда абсолютная шероховатость Δ=0,15 мм [2].

Определяем относительную шероховатость труб:

Определяем зону трения в трубопроводе:

; ;

.

26954,1 Re= 136202,3 1509433,96

Следовательно, в трубопроводе имеет место зона смешанного трения [2]. Определяем коэффициент трения в трубах:

λ

λ

Учитывая, что коррозия труб незначительна, рассчитаем сумму коэффициентов местных сопротивлений [2] в соответствии с технологической схемой (рисунок 2):

- вход в трубопровод( принимаем с закругленными краями):	ξ1= 0,2
- колено с углом 90° (угольник):	ξ2= 1,1
- выход из трубопровода:	ξ3= 1

Σ ξ= ξ₁+ n ξ₂ + ξ₃

Где n- количество поворотов (колен) трубопровода, в рассматриваемом случае n=4.

Σ ξ= 0,2+ n1,1 + 1= 5,6

Определяем гидравлическое сопротивление трубопровода:

ΔР_m=,

Где L- длина трубопровода, принимаем равной 20 м [6];

ΔР_m== 508,1 Па

Определяем избыточное давление, которое должен обеспечить вентилятор:

ΔР= ΔР_сб+ ΔР_ц+ ΔР_т,

Где ΔР_сб- гидравлическое сопротивление сушилки, которым можно пренебречь из-за малого значения скорости движения газов в сушильном барабане ΔР_сб=0 Па [4];

ΔР_ц- гидравлическое сопротивление циклона, равное 913,4 Па.

ΔР= 0+913,4+508,01=1421,41 Па

Таким образом, необходим вентилятор среднего давления. Определим его полезную мощность:

Nn= L_сг ΔР= 1.731421.41= 2459.039 Вт = 2,46 кВт

Мощность, которую должен развивать электродвигатель вентилятора на выходном валу при установившемся режиме работы, равна:

N= ,

Где - коэффициент полезного действия вентилятора, принимаем равным 0,6 [2];

- коэффициент полезного действия передачи от электродвигателя к вентилятору, принимаем равным 1 [2];

N= кВт

По справочным данным [2] выбираем вентилятор В-Ц14-46-5К-02 со следующими характеристиками, представленными в таблице 5.

Таблица 5

Основные характеристики вентилятора В-Ц14-46-5К-02

Параметр	Размер
Производительность Lсг, м3/с;	3,67
Обеспечиваемое давление ΔР, Па;	2360
Число оборотов двигателя n, с-1;	24,1
К.п.д. вентилятора ;	0,71
Тип электродвигателя	АО2-41-2
Мощность электродвигателя N, кВт;	5,5 кВт
К.п.д. электродвигателя	0,87

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В данном курсовом проекте были рассчитаны параметры топочных газов, отработанных газов, расчет сушильного агента и выбрана барабанная сушилка производительностью 14,4 т/ч для сушки глины со стандартными характеристиками.

В качестве дополнительного оборудования был рассчитан и выбран вентилятор марки В-Ц14-46-5К-02.

Код для цитирования: Скопировать