X Международная студенческая научная конференция Студенческий научный форум - 2018

ВВЕДЕНИЕ

В различных отраслях народного хозяйства широко распространены процессы удаления жидкости (растворителей) с поверхности или из внутренних слоев различных материалов. В качестве удерживаемых материалами жидкостей могут быть вода, метанол, бензин, метаноло - ацетоновая смесь, бензино -изопропиловая смесь и т. п. Среди существующих способов обезвоживания материалов (сушка, отжатие, центрифугирование, фильтрование, отсасывание, поглощение химическими реагентами и т. д.) особое место занимает тепловая сушка, при которой удаление влаги из материала происходит в основном путем испарения.

Сушка (высушивание) — тепломассообменный процесс удаления жидкости из твёрдых, жидких веществ или их смесей с помощью испарения. Чаще всего в качестве удаляемой жидкости выступают влага или летучие органические растворители.

Наиболее широко применяются барабанные сушилки. Они относятся к конвективным сушилкам. Такая установка представляет собой барабан, находящийся под наклоном, цилиндрической формы с двумя кольцами, которые во время вращения агрегата движутся по опорным роликам, благодаря которым осевое смещение барабана не допускается. Такая насадка равномерно распределяет материал по сечению емкости. Ее конструкция зависит от особенностей и размеров высушиваемого сырья.

В качестве сушильного агента используют воздух и дымовые газы. Сушке подвергают соли, топливо, пасты; их используют в производствах соды, удобрений, ядохимикатов.

Достоинства барабанных сушилок заключаются в:

автоматизации всех процессов,

простоте обслуживания,

высокой производительности,

интенсивной и равномерной сушке вследствие тесного контакта материала и сушильного агента.

Однако, эти сушилки обладают и недостатками, такими как большие габариты, низкий уровень качества получаемой продукции, когда требуется сохранить биоактивные вещества в конечном продукте, высокие эксплуатационные расходы.

ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ СХЕМА БАРАБАННОЙ СУШИЛКИ

Технологическая схема установки приведена на рисунке 1.

Рис.1 Схема барабанной сушилки:

1 – бункер; 2 – питатель; 3 – сушильный барабан; 4 – топка; 5 – смесительная камера; 6, 7, 11 – вентиляторы; 8 – промежуточный бункер; 9 – транспортер;

10 – циклон; 12 – мокрый пылеуловитель.

Влажный материал из бункера 1 с помощью питателя 2 подается во вращающейся сушильный барабан 3. Параллельно материалу в сушилку подается сушильный агент, образующийся от сгорания топлива в топке 4 и смешения топочных газов с воздухом в смесительной камере 5. Воздух в топку и смесительную камеру подается вентиляторами 6 и 7. Высушенный материал с противоположного конца сушильного барабана поступает в промежуточный бункер 8, а из него на транспортирующее устройство 9.

Отработанный сушильный агент перед выбросом в атмосферу очищается от пыли в циклоне 10. При необходимости производится дополнительное мокрое пылеулавливание.

Транспортировка сушильного агента через сушильную установку осуществляется с помощью вентилятора 11. При этом установка находится под небольшим разрежением, что исключает утечку сушильного агента через неплотности установки.

2. ПАРАМЕТРЫ ТОПОЧНЫХ ГАЗОВ, ПОДАВАЕМЫХ В СУШИЛКУ

В качестве топлива используют природный сухой газ следующего состава [в % (об.)]: CH₄ = 96,2; C₂H₆ = 0,5; C₃H₈ = 0,7; C₄H₁₀ = 0,7; C₅H₁₂ = 0,3; H₂ =0,1; CO = 0,8; N₂ = 1.

Теоретическое количество сухого воздуха L₀, затрачиваемого на сжигание 1 кг топлива, равно:

L₀ = 138[0,0179СО+0,24H₂+∑((m+(n/4))C_mHn)/(12m+n)],

где составы горючих газов выражены в объемных долях.

L₀=138[0,0179•0,08+0,24•0,01+((1+(4/4))•0,962)/(12•1+4)+((2+(6/4))х

х0,005)/(12•2+6)+((3+(8/4))•0,007)/(12•3+8)+((4+(10/4))•0,007)/(12•4+10)+

+((5+(12/4))•0,003)/(12•5+12)] = 20,9 кг/кг.

Для определения теплоты сгорания топлива воспользуемся характеристиками горения простых газов (см. таблицу 1):

Таблица 1 - Характеристики горения простых газов

Газ	Реакция	Тепловой эффект реакции, кДж/м3
Водород	H2 + 0,5O2 = H2O	10810
Оксид углерода	CO + 0,5O2 = CO2	12680
Метан	CH4 + 2O2 = 2CO2 + H2O	35820
Этан	C2H6 + 3,5O2 = 2CO2 + 4H2O	63750
Пропан	C3H8 + 5O2 = 3CO2 + 4H2O	91250
Бутан	C4H10 + 6,5O2 = 4CO2 + 5H2O	118650
Пентан	C5H12 + 8O2 = 5CO2 + 6H2O	146080

Количество тепла Q_v, выделяющегося при сжигании 1м³ газа:

Q_v= 0,962 • 35820 + 0,005 • 63750 + 0,007 • 91250 + 0,007 • 118650 +

+ 0,003 • 146080 + 0,001 • 10810 + 0,008 • 12680 = 36797 кДж/(м³•т).

Плотность газообразного топлива :

,

где M_i – мольная масса топлива, кмоль/кг; t_т – температура топлива, равная 20; v₀ – мольный объем, равный 22,4 м³/кмоль.

= 0,74 кг/м³.

Количество тепла, выделяющегося при сжигании 1 кг топлива:

Q = / = = 49725,6 кДж/кг

Масса сухого газа, подаваемого в сушильный барабан, в расчете на 1 кг сжигаемого топлива определяется общим коэффициентом избытка воздуха , необходимого для сжигания топлива и разбавления топочных газов до температуры смеси t_см = 300.

Значение находят из уравнений материального и теплового балансов.

Уравнение материального баланса:

1+L₀ = L_c.г+ ,

где L_c.г – масса сухих газов, образующихся при сгорании 1 кг топлива; – массовая доля компонентов, при сгорании которых образуется вода, кг/кг.

Уравнение теплового баланса:

,

где η – общий коэффициент полезного действия, учитывающий эффективность работы топки (полноту сгорания топлива и т.д.) и потери тепла топкой в окружающую среду, принимаемый равным 0,95; с_т – теплоемкость газообразного топлива при температуре t_т = 20, равная 1,34 кДж/(кг•К); I₀ – энтальпия свежего воздуха, кДж/кг; – соответственно теплоемкость и температура сухих газов = 1,05 кДж/(кг•К), = 300; x₀ – влагосодержание свежего воздуха, кг/кг сухого воздуха; – энтальпия водяных паров, кДж/кг; ; r₀ – теплота испарения воды при температуре 0, равная 2500 кДж/кг; с_п – средняя теплоемкость водяных паров, равная 1,97 кДж/(кг•К); t_п – температура водяных паров; t_п = t_с.г = t_см = 300

Решая совместно уравнения материального и теплового балансов, получим:

+ct_т –

Пересчитаем компоненты топлива, при сгорании которых образуется вода, из объемных долей в массовые:

СН₄ = = 0,982;

С₂Н₆ = = 0,0096;

С₃Н₈ = = 0,0196;

С₄Н₁₀ = = 0,0259;

С₅Н₁₂ = = 0,0138;

Н₂ = = 0,000128.

Количество влаги, выделяющейся при сгорании 1 кг топлива:

кг/кг.

Коэффициент избытка воздуха:

6,43.

Общая удельная масса сухих газов, получаемых при сжигании 1 кг топлива и разбавлении топочных газов воздухом до температуры смеси 300, равна:

G_c.г = ;

G_c.г = 1 + 6,43 • – 2,32 = 127,28 кг/кг.

Удельная масса водяных паров в газовой смеси при сжигании 1 кг топлива:

G_п = ;

G_п = 2,32 + 6,43 • 0,0092 • = 3,6 кг/кг.

Влагосодержание газов на входе в сушилку (х₁ = х_см) на 1 кг топлива:

х₁ = G_п/G_c.г ,

х₁ = 3,6/127,28 = 0,0283 кг/кг.

Энтальпия газов на входе в сушилку:

I₁ = (/G_c.г ,

I₁ = ( • 0,95 + 1,34 • 20 + 6,43 • • 41,9)/ 127,28 = 415,6 кДж/кг.

Поскольку коэффициент избытка воздуха велик, физические свойства газовой смеси, используемой в качестве сушильного агента, практически не отличаются от физических свойств воздуха. Это дает возможность использовать в расчетах диаграмму состояния влажного воздуха I – х.

3. ПАРАМЕТРЫ ОТРАБОТАННЫХ ГАЗОВ. РАСХОД СУШИЛЬНОГО АГЕНТА

Из уравнения материального баланса сушилки определим расход влаги W, удаляемой из высушиваемого материала:

W = G_к ;

G_к = 8,5 т/ч = 2,36 кг/с;

W = 2,36(22 – 1)/(100 – 22) = 0,64 кг/с.

Уравнение внутреннего теплового баланса сушилки:

Δ = сθ₁ + q_доп – (q_т + q_м + q_п),

где Δ – разность между удельными приходом и расходом тепла непосредственно в сушильной камере, с – теплоемкость влаги во влажном материале при температуре θ₁, кДж/(кг•К); q_доп – удельный дополнительный подвод тепла в сушильную камеру, кДж/кг влаги; при работе сушилки по нормальному сушильному варианту q_доп = 0; q_т – удельный подвод тепла в сушилку с транспортными средствами, кДж/кг влаги; в рассматриваемом случает q_т = 0; q_м – удельный подвод тепла в сушильный барабан с высушиваемым материалом кДж/кг влаги; q_м = G_кс_м(θ₂ – θ₁)/W; с_м – теплоемкость высушенного материала, равная 0,8 кДж/(кг•К); θ₂ – температура высушенного материала на выходе из сушилки, .

При испарении поверхностной влаги θ₂ принимают приблизительно равной температуре мокрого термометра t_м при соответствующих параметрах сушильного агента. Принимая в первом приближении процесс сушки адиабатическим, находим θ₂ по 1 – х (см. рисунок 2) диаграмме по начальным параметрам сушильного агента: θ₂ = 60; q_п – удельные потери тепла в окружающую среду, кДж/кг влаги.

Подставив соответствующие значения, получим:

q_м = G_кс_м(θ₂ – θ₁)/W;

q_м = 2,36 • 0,8(60 – 18)/0,64 = 124 кДж/кг;

q_п = 0,1q_м;

q_п = 0,1 • 124 = 12,4 кДж/кг;

Рис.2 Диаграмма состояния влажного воздуха I – х при высоких температурах и влагосодержаниях

Δ = 4,19 • 18 + 0 – (0 + 124 + 12,4) = – 60,98 кДж/кг влаги.

Запишем уравнение рабочей линии сушки:

Δ = I – I₁/(x – x₁), или I = I₁ + Δ(x – x₁).

Для построения рабочей линии сушки на диаграмме 1 – х необходимо знать координаты (х и I) минимум двух точек. Координаты одной точки известны: х₁ = 0,0257, I₁ = 400. Для нахождения координат второй точки зададимся произвольным значением х и определим соответствующее значение I.

Пусть х = 0,1 кг влаги/кг сухого воздуха, тогда:

I = 400 – 60,98(0,1 – 0,0257) = 395,5 кДж/кг сухого воздуха.

Через две точки на диаграмме I – х (cм. рисунок 2) с координатами х₁, I₁ и х, I проводим линию сушки до пересечения с заданным конечным параметром t₂=100. В точке пересечения линии сушки с изотермой t₂ находим параметры отработанного сушильного агента: х₂ = 0,115 кг/кг, I₂ = 390 кДж/кг.

Расход сухого газа:

L_с.г = W/(x₂ – x₁);

L_с.г = 0,64/(0,115 – 0,0257) = 7,17 кг/с.

Расход сухого воздуха:

L = W/(x₂ – x₀);

L = 0,64/(0,115 – ) = 6,05 кг/с.

Расход тепла на сушку:

Q_c = L_с.г(I₁ – I₀);

Q_c = 7,17(400 – 4,19) = 2838 кДж/с или 2838 кВт.

Расход топлива на сушку:

G_т = Q_c/Q;

G_т = 2838/36797 = 0,0771 кг/с.

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ СУШИЛЬНОГО БАРАБАНА

Основные размеры барабана выбирают по нормативам и каталогам-справочникам [2, 3] в соответствии с объемом сушильного пространства. Объем сушильного пространства V складывается из объема V_п, необходимого для прогрева влажного материала до температуры, при которой начинается интенсивное испарение влаги (до температуры мокрого термометра сушильного агента), и объема V_c, требуемого для проведения процесса испарения влаги, т.е. V = V_c + V_п. объем сушильного пространства барабана может быть вычислен по модифицированному уравнению массопередачи [4, 5]:

V_c = W/(K_vΔ),

где – средняя движущая сила массопередачи, кг влаги/м³; K_v – объемный коэффициент массопередачи, 1/с.

Для барабанной сушилки коэффициент массоотдачи β_v может быть вычислен по эмпирическому уравнению:

β_v = 1,62 • 10^-2(_ср)^0,9n0,7β^0,54P₀/[c_ср(P0 – P)],

где _ср – средняя плотность сушильного агента, кг/м³; с – теплоемкость сушильного агента при средней температуре в барабане, равная 1 кДж/(кг • К); β – оптимальное заполнение барабана высушиваемым материалом, %; P₀ – давление, при котором осуществляется сушка, Па; р – среднее парциальное давление водяных паров в сушильном барабане, Па.

Уравнение для нахождения β_v справедливо для значений:

_ср = 0,6 – 1,8 кг/(м² • с), n = 1,5 – 5,0 об/мин, β = 10 – 25%.

Рабочая скорость сушильного агента в барабане зависит от дисперсности и плотности высушиваемого материала. Для полидисперсных материалов с частицами размером от 0,2 до 5 мм и насыпной плотностью _м = 800 – 1200 кг/м³ обычно принимаю скорость газов в интервале 2 – 5 м/с. В данном случае размер частиц высушиваемого материала (кварцевый песок) 0,8 мм, насыпная плотность 1200кг/м³. Принимаем скорость газов в барабане = 2,4 м/с.

Плотность сушильного агента при средней температуре в барабане t_ср = (300 + 100)/2 = 200 практически соответствует плотности воздуха при этой температуре:

_ср = ³.

При этом _ср = 2,4 • 0,474 = 1,138 кг/(м² • с), что не нарушает справедливости уравнения нахождения β_v, приведенного выше.

Частота вращения барабана обычно не превышает 5 – 8 об/мин; принимаем n = 5 об/мин.

Оптимальное заполнение барабана высушиваемым материалом β для разных конструкций перевалочных устройств различно. Наиболее распространенные перевалочные устройства показаны на рисунке 3. Для рассматриваемой конструкции сушильного барабана β = 12%.

Рис.3 Типы перевалочных устройств, применяемых в барабанных сушилках, и степень заполнения барабана β:

1 – подъемно-лопастного, β = 12%; 2 – то же, β =14%; 3 – распределительные, β =20,6%; 4 – распределительные с закрытыми ячейками, β =27,5%.

Процесс сушки осуществляется при атмосферном давлении, т.е. при P₀=10⁵ Па. Парциальное давление водяных паров в сушильном барабане определим, как среднеарифметическую величину между парциальными давлениями на входе газа в сушилку и на выходе из нее.

Парциальное давление водяных паров в газе определим по уравнению:

р = (х/M_v)P0/(1/M_c.в + х/М_в).

Тогда на входе в сушилку

р₁ = (0,0283/18)10⁵/(1/29 + 0,0283/18) = 4360 Па;

на выходе из сушилки

р₂ = (0,115/18)10⁵/(1/29 + 0,115/18) = 15632 Па.

Отсюда р = (р₁ + р₂)/2,

Р = (4360 + 15632)/2 = 9996 Па.

Таким образом, объемный коэффициент массоотдачи равен:

β_v = 1,62 • 10^–2 = 0,504 с^–1.

Движущую силу массопередачи Δ определим по уравнению:

Δ ,

где – движущая сила в начале процесса сушки, кг/м²; – движущая сила в конце процесса сушки, кг/м³; – равновесное содержание влаги на входе в сушилку и на выходе из нее, кг/м³.

Средняя движущая сила массопередачи ΔР_ср, выраженная через единицы давления (Па), равна

ΔР_ср = (ΔР_б – ΔР_м)/ln(ΔР_б/ ΔР_м).

Для прямоточного движения сушильного агента и высушиваемого материала имеем: ΔР_б = – движущая сила в начале процесса сушки, Па; ΔР_м= – движущая сила в конце процесса сушки, Па; , давление насыщенных паров над влажным материалом в начале и в конце процесса сушки, Па.

Значения определяют по температуре мокрого термометра сушильного агента в начале (t_м1) и в конце (t_м2) процесса сушки. По диаграмме 1–х найдем: t_м1 = 60, t_м2 = 57; при этом 23861 Па, Па.

,

Па;

Па.

Тогда

ΔР_м = .

Выразим движущую силу в кг/м³:

Δ³.

Объем сушильного барабана, необходимый для проведения процесса испарения влаги, без учета объема аппарата, требуемого на прогрев влажного материала, находим по уравнению V_c = W/(K_vΔ)

V_c = 0,64/(0,504 • 0,029) = 43,79 м³.

Объем сушилки, необходимый для прогрева влажного материала, находят по модифицированному уравнению теплопередачи:

V_п = Q_п/(К_v Δt_ср),

где Q_п – расход тепла на прогрев материала до температуры t_м1, кВт; К_v – объемный коэффициент теплопередачи, кВт/(м³ • К); Δt_ср – средняя разность температур, град.

Расход тепла Q_п равен:

Q_п = G_кс_м(t_м1 – θ₁)+WBcB(t_см1 – θ₁);

Q_п = 2,36 • 0,8(60 – 18) + 0,64 • 4,19(57 – 18) = 184 кВт.

Объемный коэффициент теплопередачи определяю по эмпирическому уравнению:

K_v = 16(_ср)^0,9n0,7β^0,54;

K_v = 16 • 1,138^0,9 • 5^0,7 • 12^0,54 = 212 Вт/(м³ • К) = 0,212 кВт/(м³ • К).

Для вычисления Δt_ср необходимо найти температуру сушильного агента t_x, до которой он охладится, отдавая тепло на нагрев высушиваемого материала до t_м1. Эту температуру можно определить по уравнению теплового баланса:

Q_п = L_с.г(1 + х₁) с_г (t₁ – t_x);

184 = 7,17(1 + 0,0257) 1,05 (300 – t_х),

откуда t_х = 276. Средняя разность температур равна:

Δt_ср = [(t₁ – θ₁) + (t_x – t_м1)]/2,

Δt_ср = [(300 – 18) + (276 – 60)]/2 = 249.

Подставляем полученные значения в уравнение:

V_п = м³.

Общий объем сушильного барабана V = 43,79 + 3,49 = 47,28 м³.

В таблице 2 приведены основные характеристики выбранной барабанной сушилки [2].

Таблица 2 - Характеристики барабанной сушилки №6720

Характеристики	Величина
Диаметр, м	2,2
Длина, м	14
Толщина стенок наружного цилиндра, мм	14
Объем сушильного пространства, м3	53,2
Частота вращения, об/мин	5
Общая масса, т	45,7
Потребление мощности двигателя, кВт	14,6

Определим действительную скорость газов в барабане:

.

Объемный расход влажного сушильного агента на выходе из барабана (в м³/с) равен:

где – среднее содержание влаги в сушильном агенте, кг/кг сухого воздуха. Подставив числа, получим:

9,8 м³/с.

Тогда м/с.

Действительная скорость газов ( м/с) отличается от принятой в расчете () на 6,9%. Некоторое уменьшение интенсивности процесса сушки при снижении скорости газов по сравнению с принятой в расчете полностью компенсируется избытком объема выбранной сушилки по сравнению с расчетным.

Определим среднее время пребывания материала в сушилке [5]:

Количество находящегося в сушилке материала (в кг) равно:

кг.

Отсюда

Зная время пребывания, рассчитаем угол наклона барабана [5]:

.

Далее необходимо проверить допустимую скорость газов, исходя из условия, что частицы высушиваемого материала наименьшего диаметра не должны уноситься потоком сушильного агента из барабана. Скорость уноса, равную скорости свободного витания , определяют по уравнению:

где – вязкость и плотность сушильного агента при средней температуре; d – наименьший диаметр частиц материала, м; Ar – критерий Архимеда; – плотность частиц высушиваемого материала, равная для кварцевого песка 1500 кг/м³.

Средняя плотность сушильного агента равна

кг/м³.

Критерий Архимеда

Ar = = 8,01 • 10⁶

Тогда скорость уноса

м/с.

Рабочая скорость сушильного агента в сушилке ( меньше, чем скорость уноса частиц наименьшего размера .

5. РАСЧЕТ И ВЫБОР ЦИКЛОНА 5.1 Циклон

Для выбора циклона, который должен осуществлять чистку требуемого количества сушильного агента L_с.г = 7,17 кг/с от частиц материала диаметром d = 0,8 мм, необходимо рассчитать его основные геометрические размеры.

Определяем среднюю температуру сушильного агента на участке от выхода из сушильного барабана до выхода в атмосферу:

t_ср = .

Определяем среднее давление сушильного агента на участке от выхода из сушильного барабана до выхода в атмосферу:

Р =

Определяем среднюю плотность сушильного агента при температуре 59:

кг/м³.

Пересчитаем массовый расход газа в объемный расход:

L_с.г = м³/с.

Исходя из справочных данных и размера частиц материала d = 0,8 мм выбираем циклон ЦН-15У с оптимальной скоростью газа в аппарате .

Тогда необходимая площадь сечения циклона равна:

F = м².

Определим диаметр циклона, задавшись числом циклонов N = 2:

D = м.

Округляем диаметр циклона до ближайшей большей величины по ГОСТ 9617-67: D = 1 м.

Вычисляем действительную скорость газов в циклоне:

.

Действительная скорость газов () отклоняется от оптимальной на 1,4%.

Принимаем, что запыленность газа равна х_вх = 20 • 10³ кг/м³.

Определим коэффициент гидравлического сопротивления циклона (ξ) марки ЦН-15У при внутреннем диаметре D= 0,7 м:

ξ = ,

где поправочный коэффициент на диаметр циклона, равный 1;

поправочный коэффициент на запыленность газа, принимаем равным 0,92 при запыленности х_вх;

коэффициент гидравлического сопротивления одиночного циклона, работающего в гидравлической сети, равный 165;

коэффициент, учитывающий дополнительные потери давления при компоновке циклонов в группу. Для одиночных циклонов ;

ξ = .

Определяем потери давления в циклоне:

ΔР_ц = .

Определяем основные размеры циклона ЦН-15У в соответствии с долями выбранного внутреннего диаметра D = 1 м. Расчет представлен в таблице 3.

Таблица 3 - Основные размеры циклона ЦН-15У

Параметр	Расчет	Значение
Внутренний диаметр выхлопной трубы d, м		0,59
Внутренний диаметр пылевыпускаемого отверстия d1, м		0,35

Окончание таблицы 3

Параметр	Расчет	Значение
Ширина входного патрубка в циклоне (внутренний размер) b, м		0,2
Ширина входного патрубка на входе (внутренний размер) b1, м		0,26
Длина входного патрубка l, м		0,6
Длина средней линии циклона Dср, м		0,8
Высота установки фланца hфл, м		0,1
Угол наклона крышки входного патрубка циклона α		15
Высота входного патрубка (внутренний диаметр) a, м		0,66
Высота выхлопной трубы hт, м		1,5
Высота цилиндрической части циклона Нц, м		1,51
Высота конуса циклона Нк, м		1,5
Высота внешней части выхлопной трубы hв, м		0,3
Общая высота циклона H, м		3,31

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В данном курсовом проекте была рассчитана и выбрана барабанная сушилка производительностью 8,5 т/ч для сушки кварцевого песка со .

В качестве дополнительного оборудования выбрано два циклона марки ЦН-15У.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию / Борисов Г.С., Брыков В.П., Дытнерский Ю.И. и др. Под ред. Дытнерского Ю.И., 2-е изд., пререраб. и дополн. – М.: Химия, 1991. – 496 с.

Теплоизолирующие установки промышленных предприятий / Лебедев П. Д., Щукин А. А. – М.: Энергия, 1970. – 408 с.

Аппараты с вращающимися барабанами общего назначения. Основные параметры и размеры. ГОСТ 11875–79.

Основные процессы и аппараты химической технологии / Касаткин А.Г. – М.: Химия, 1973. – 754 с.

Сушка в химической промышленности / Лыков М. В. – М.: Химия, 1973. – 754 с.

 

.

 

Код для цитирования: Скопировать