В данном курсовом проекте приведен вариант расчета барабанной сушильной установки, а также рассчитано и выбрано вспомогательное оборудование: вентилятор.
К пояснительной записке прилагается технологическая схема барабанной сушильной установки и чертеж общего вида барабанной сушилки.
Стр. 31 Рис.3 Табл. 2 Библ. 8
ВВЕДЕНИЕ
В технике сушки подвергается множество материалов, различающихся химическим составом, дисперсности и структурой, адгезионными свойствами и термочувствительностью, содержанием и формы связи влаги с материалом и другими свойствами. В химической промышленности процессы массо- и теплопереноса при сушке иногда осложняются протекающими одновременно химическими реакциями.
В связи с этим выбор рационального способа сушки, типа сушильные установки и конструкции сушильного аппарата представляет собой сложную технико-экономическую задачу и пока ещё не может быть включён в студенческий курсовой проект. Поэтому в настоящем пособии приводятся примеры расчёта только конвективных сушилок заданного типа. В примерах не дано обоснование выбора сушильного агента, а также параметров материала и сушильного агента. С этими вопросами проектанты могут ознакомиться в специальной литературе, ссылки на которую приведены в библиографии.
Желание дать общий пример расчета, основана на кинетических закономерностях массо- и теплообмена, определило выбор и высушенного материала, с которым влага связана механическим силами. Процесс в этом случае протекает в первом периоде сушки при постоянной температуре влажного материала, равной температуре мокрого термометра, и скорость сушки определяется внешней диффузией.
Расчет различных вариантов сушильного процесса (с промежуточным подогревом теплоносителя, с дополнительным подводом тепла в сушильную камеру, с частичной рециркуляцией сушильного агента) принципиально не отличается от приведенного в качестве примера расчета сушилки, работающие по основному (нормальному) сушильному варианту.
1. Описание технологической схемы
Принципиальная схема противоточной барабанной сушильной установки показана на рисунке 1.
Рис. 1. Принципиальная схема барабанной установки:
Б - бункер; Д - дозатор; БС - барабан сушильный; Т - топка; СК - смесительная камера; В1-В3 - вентиляторы; Н - насос; ПБ - промежуточный бункер; ЛТ - ленточный транспортер; Ц - циклон; ЗВ - зубчатый венец; ВЗ1 - ВЗ6 - вентили запорные; ВР1 - ВР3 - вентили регулирующие; З1-З2 - затворы; МП - мокрый пылеуловитель
Влажный материал из бункера Б с помощью питателя Д подается во вращающийся сушильный барабан БС. Параллельно материалу в сушилку подается сушильный агент, образующийся от сгорания топлива в топке Т и смешения топочных газов с воздухом в смесительной камере СК. Воздух в топку и смесительную камеру подается вентиляторами В1 и В2. Высушенный материал с противоположного конца сушильного барабана поступает в промежуточный бункер ПБ, а из него на транспортирующее устройство ЛТ.
Отработанный сушильный агент перед выбросом в атмосферу очищается от пыли в циклоне Ц. Дополнительная очистка производится в мокром пылеуловителе МП.
Транспортировка сушильного агента через сушильную установку осуществляется с помощью вентилятора В3. При этом установка находится под небольшим разрежением, что исключает утечку сушильного агента через неплотности установки.
Барабан приводится во вращение электродвигателем через зубчатый венец ЗВ.
2. Расчет барабанной сушилки
2.1. Задание на проектирование
Рассчитать барабанную сушилку с подъемно-лопастными пере-валочными устройствами для высушивания песка топочными газами при следующих исходных данных:
Высушиваемый материал: доломит,
Производительность сушилки по влажному материалу Gк = 20,5 т/ч
Влагосодержание материала, % от массы сухого материала:
- начальное Wнач = 19,4
- конечное Wкон = 2,2
Температура сушильного агента на входе в барабан tнач = 300°С,
Температура влажного материала начальная θ = 18°С,
Размер частиц материала d = 2,8 мм.
Принимаем следующие значения незаданных параметров:
Конечная температура сушильного агента (на выходе из барабана) tкон = 100 °С;
Температура топлива tт = 20 °С;
Температура свежего воздуха tо = 18 °С;
Относительная влажность воздуха φ0 = 72 %;
Давление в сушилке: атмосферное
Влагосодержание свежего воздуха х0= 0,0092 кг/кг.
2.2. Параметры топочных газов подаваемых в сушилку
В качестве топлива используем газ следующего состава [в % (об.)]: 94 ; 1,2; 0,7; 0,4; 0,2; 0,2; 2,8; 0,5.
Теоретическое количество сухого воздуха , необходимого на сжига-ние1 кг топлива, равно [1]:
, (1)
Подставив соответствующие значения, получим:
Количество тепла QV, выделяющегося при сжигании 1м3 газа, равно[1]:
, (2)
где Qi - тепловой эффект реакции горения простого газа, кДж/м3.
Qv=CH4∙QCH4+C2H4∙QC2H4+C3H6∙QC3H6+C4H10∙QC4H10+C5H12∙QC5H12+CO∙QCO+H2∙QH2
Плотность газообразного топлива ρТ [1]:
, (3)
где - мольная масса топлива, кмоль/кг;-температура топлива, равная 20 ; - мольный объем, равный 22,4 м3/кмоль. Подставив, получим:
Количество тепла, выделяющегося при сжигании 1 кг топлива[1]:
(4)
Масса сухого газа, подаваемого в сушильный барабан, в расчете на 1кг сжигаемого топлива определяется общим коэффициентом избытка воздуха α, необходимого дли сжигания топлива и разбавления топочных газов до температуры смеси tсм = tнач = 300 °С.
Значение α находят из уравнений материального и теплового балансов.
Уравнение материального баланса [1]:
, (5)
где - масса сухих газов, образующихся при сгорании 1 кг топлива;-массовая доля компонентов, при сгорании которых образуется вода, кг/кг.
Уравнение теплового баланса [1]
(6)
где η - общий коэффициент полезного действия, учитывающий эффективность работ топки и потери тепла топкой в окружающую среду, принимаемый равным 0,95; сТ - теплоемкость газообразного топлива при температуре tT = 20 °С, равная 1,34 кДж/кг К; I0 – энтальпия свежего воздуха, кДж/кг;ic.r.= cc.r.tc.r. – энтальпия сухих газов, кДж/(кг К) [2]; cc.r.tc.r.- соответственно теплоемкость и температура сухих газов [2]; сс.r. = 1,05 кДж/(кг К), tc.r.=550°С; х0- начальное влагосодержание воздуха, кг/кг сухого воздуха, при температуре t0 = 20°с, равное 9 г/кг = 0,009 кг/кг;iп = r0 + cпtп — энтальпия водяных паров, кДж/кг [2]; r0 - теплота испарения воды при температуре 0°С, равная 2500 кДж/кг; cп — средняя теплоемкость водяных паров, равная 1,97 кДж/(кг ∙ К); tп —температура водяных паров; tп= tcr= tсм= 300 °С.
Решая совместно уравнения (5) и (6), получим:
(7)
Пересчитаем кг топлива, при сгорании которых образуется вода, из объемных долей в массовые [1]:
(8)
где CmHn - объёмная доля компонента в смеси; Vm- молярный объём, равный 22,4 моль/л; ρT - плотность газообразного топлива ; Т0 - термодинамическая температура, равная 273 К; tT— температура топлива, равная 20 °С.
Количество влаги, выделяющейся при сгорании 1 кг топлива, равно[1]:
Коэффициент избытка воздуха находим по уравнению (7) [1]:
.(9)
Подставив значения, получим:
Общая удельная масса сухих газов, получаемых при сжигании 1 кг топлива и разбавлении топочных газов воздухом до температуры смеси 300°C, равна[2]:
(10)
Удельная масса водяных паров в газовой смеси при сжигании 1 кг топлива[1]:
, (11)
Влагосодержание газов на входе в сушилку (х1 = хсм) на 1 кг сухого воздуха равно [1]:
(12)
Энтальпия газов на входе в сушилку [1]:
(13)
Поскольку коэффициент избытка воздуха α велик, физические свойства газовой смеси, используемой в качестве сушильного агента, практически не отличаются от физических свойств воздуха. Это дает возможность использовать в расчетах диаграмму состояния влажного воздуха I-х.
2.3. Параметры отработанных газов. Расход сушильного агента.
Определим расход влаги W, удаляемой из высушиваемого материала, при изменении влажности материала от Wнач до Wкон,если влагосодержание задано в процентах от массы сухого вещества [1]:
(14)
Переведём производительность сушилки по высушенному материалу из т/ч в кг/с:
Полученные значения подставим в выражение (14):
.
Уравнение внутреннего теплового баланса сушилки [1]:
(15)
где Δ - разность между удельным расходом и приходом тепла в сушильной камере, кДж/кг влаги; с - теплоемкость влаги во влажном материале при температуре θ1=18 °С, равная 4,19 кДж/кг∙К [2]; qдоп - удельный допол-нительный подвод тепла в сушильную камеру, при работе сушилки по нормальному сушильному варианту: qдоп = 0 [2]; qT - удельный подвод тепла в сушилку с транспортными средствами, кДж/кг влаги ; в рассматриваемом случае qT = 0 кДж/кг влаги [2]; qM - удельный подвод тепла в сушильный барабан с высушиваемым материалом, кДж/кг влаги [1]:
, (16)
где см – теплоемкость высушенного материала, равная для доломита 0,92 кДж/кг∙К [1]; θ2 - температура высушенного материала на входе в сушилку, °С. При испарении поверхностей влаги θ2 принимаем приблизительно равной температуре мокрого термометра tм при соответствующих параметрах сушильного агента.
Принимая в первом приближении процесс сушки адиабатическим, находим θ2 по I - x диаграмме (приложение В) по начальным параметрам сушильного агента (x1 = 0,0262 кг/кг; I1 = 395,896 кДж/кг): θ2 = tм = 58°С; qn - удельные потери тепла в окружающую среду.
Подставив соответствующие значения в уравнение (14) получим:
кДж/кг влаги
Запишем уравнение рабочей линии сушки [1]:
(17)
Для построения рабочей линии сушки по диаграмме I - х необходимо знать координаты (х и I) минимум двух точек. Координаты одной точки известны: x1 = 0,0239 кг/кг; I1 = 389,049 кДж/кг. Для нахождения координат второй точки зададимся произвольным значением х = 0,1 кг/кг и определим соответствующее значение I, подставив в уравнение (16):
.
Через две точки на диаграмме I - х (приложение В) с координатами х1, I1 и х, I проводим линию сушки до пересечения с выбранным конечным параметром tкон= 100°С.
В точке пересечения линии сушки с изотермой tкон находим параметры отработанного сушильного агента: х2=0,108 кг/кг; I2= 380 кДж/кг. Определяем температуру материала на выходе из сушилки: tMTBвых = 54.
Расход сухого газа [1]:
(18)
.
Расход сухого воздуха [1]:
(19)
.
Расход тепла па сушку [1]:
(20)
Qc = 14.853∙(395.896 - 4.19) = 5818,009 кДж/с
Расход топлива на сушку [1]:
(21)
.
2.4. Определение основных размеров сушильного барабана
Основные размеры барабана выбирают по нормативам и каталогам - справочникам [2, 3] в соответствии с объемом сушильного пространства. Объем сушильного пространства V складывается из объема Vn, необходимого для прогрева влажного материала до температуры, при которой начинается интенсивное испарение влаги (до температуры мокрого термометра сушильного агента), и объема Vc, требуемого для проведения процесса испарения влаги, то есть V = Vc + Vn. Объем сушильного пространства барабана вычисляем по уравнению массопередачи [1]:
(22)
где - средняя движущая сила массопередачи, кг влаги/м3; Kv- объёмный коэффициент массопередачи, 1/с.
При сушке кристаллических материалов происходит удаление поверхностной влаги, т.е. процесс протекает в первом периоде сушки, когда скорость процесса определяется только внешним диффузионным сопротивлением. При параллельном движении материала и сушильного агента температура влажного материала равна температуре мокрого термометра. В этом случае коэффициент массопередачи численно равен коэффициенту массоотдачи Kv=βv. [1]
Для барабанной сушилки коэффициент массоотдачи βv вычисляется по эмпирическому уравнению [1]:
(23)
где ρср - средняя плотность сушильного агента, кг/м3; с - теплоемкость сушильного агента при средней температуре в барабане, равная 1 кДж/кг∙К [1]; β - оптимальное заполнение барабана высушиваемым материалом, %; P0 - давление, при котором осуществляется сушка, Па; Р - среднее парциальное давление водяных паров в сушильным барабане, Па.
Уравнение (23) справедливо для значений ωρср= 0,6 - 1,8 кг/ (м2 ∙ с), n = 1,5 -5,0 об/мин, β = 10 - 25%.
Рабочая скорость сушильного агента в барабане зависит от дисперстно-сти и плотности высушиваемого материала. В данном случае сушке подвер-гается доломит с размером высушиваемого материала 2,8 мм, насыпная пло-тность доломита ρм = 1800 кг/м3[6]. Принимаем скорость газов в барабане ω = 2,4 м/с.
Средняя температура в барабане:
(24)
Плотность сушильного агента при средней температуре в барабане tср практически соответствует плотности воздуха при этой температуре:
(25)
.
При этом ω ∙ ρср = 2,4 ∙ 0,747 = 1,7928 кг/м3∙с, что не нарушает справедливости уравнения (23).
Принимаем частоту вращения барабана n = 1,5 об/мин.
Оптимальное заполнение барабана высушиваемым материалом β для разных конструкций перевалочных устройств различно. Наиболее распространенные перевалочные устройства показаны на рисунке 2. Для рассматриваемой конструкции сушильного барабана β = 12%.
Рис.2. Типы перевалочных устройств, применяемых в барабанных сушилках, и степень заполнения барабана β:
1 – подъемно-лопастного,β = 12%; 2 – то же, β =14%; 3 – распределительные, β =20,6%; 4 – распределительные с закрытыми ячейками, β =27,5%.
Для рассматриваемой конструкции сушильного барабана принимаем степень заполнения барабана β = 12%. Процесс сушки осуществляется при атмосферном давлении, то есть Р0 = 105 Па. [1]
Парциальное давление водяных паров в газе определим по уравнению: (26)
Тогда на входе в сушилку:
на выходе из сушилки:
.
Парциальное давление водяных паров в сушильном барабане определим, как среднеарифметическую величину между парциальными давлениями на входе газа в сушилку и на выходе из нее:
(27)
Таким образом, объёмный коэффициент массоотдачи равен [1]:
Движущую силу массопередачи Δx’cp определим по уравнению [1]:
(28)
где — движущая сила в начале процесса сушки, кг/м3; — движущая сила в конце процесса сушки, кг/м3;- равновесное содержание влаги на входе в сушилку и на выходе из нее, кг/м3.
Средняя движущая сила ΔРср, выраженная через единицы давления (Па) равна [1]:
(29)
Для противоточного движения сушильного агента и высушиваемого материала имеем: - движущая сила в начале процесса сушки, Па; - движущая сила в конце процесса сушки, Па;- давления насыщенных паров над влажным материалом в начале и в конце процесса сушки, Па.
Значения определяем по температуре мокрого термометра сушильного агента в начале (tMT вх) и в конце (tMT вых) процесса сушки по уравнению:
(30)
(31)
Откуда получаем :
(32)
Выразим движущую силу в кг/м3 по уравнению (27):
Находим объем сушильного барабана Vc, необходимый для проведения процесса испарения влаги, без учета объема аппарата, требуемого на прогрев влажного материала находим по уравнению (22):
Объем сушилки, необходимый для прогрева влажного материала, находим по модифицированному уравнению теплопередачи:
(33)
где Qn - расход тепла на нагрев материала до температуры tМТвх, кВт; Kv— объёмный коэффицент теплопередачи, кВт/м3 ∙ К; Δtcp - средняя разность температур, °С
Расход тепла Qn равен [1]:
(34)
Qn= 5,694 ∙ 0,92 ∙ (58 - 18) + 1,215 ∙ 4,19 ∙ (58 - 18) = 413,173 кВт.
Объемный коэффициент теплопередачи определим по эмпирическому уравнению [1]:
(35)
kv = 16 ∙ 1,80,9 ∙ 1,50,7 ∙ 120,54 = 0,138 кВт/м3∙К
Для вычисления Δtcp, необходимо найти температуру сушильного агента tx, до которой он охладится от tнач до tМТвых, отдавая тепло на нагрев высушиваемого материала до tMTвх. Эту температуру можно определить из уравнения теплового баланса [1]:
(36)
(37)
Средняя разность температур Δtcp равна [2]:
Подставляем полученные значения в выражение (33):
Общий объем сушильного барабана равен [1]:
V = Vс+Vп (38)
V = 188.732 + 10.891 = 199.623 м3
В соответствии со справочными данными [7] выбираем барабанную су-шилку φ 3,2 × 25 выпускаемую Шанхайской компанией c общим объемом V=219,8 м3, основные характеристики которой представлены в табл. 1.
Таблица 1
Основные характеристики барабанной сушилки
Показатели |
Значения |
Внутренний диаметр барабана, м |
3,2 |
Длина барабана, м |
25 |
Толщина стенок наружного цилиндра, мм |
22 |
Объём сушильного пространства, м3 |
200,96 |
Частота вращения барабана, об/мин |
1,5 |
Общая масса, кг |
166 ∙ 103 |
Потребляемая мощность двигателя, кВт/ч |
110 |
Производительность, т/ч |
75 - 90 |
Определим действительную скорость газов в барабане [1]:
(39)
Объемный расход влажного сушильного агента на выходе из барабана равен [1]:
(40)
где хср- среднее содержание влаги в сушильном агенте, кг/кг сухого воздуха, равное:
(41)
Подставим значения в уравнение (39) получим:
Тогда ωД = 22,026 /(0,785 ∙ 3,22)=2,74 м3/с
Действительная скорость газов (ωД = 2,74м3/с) отличается от принятой в расчёте (ω=2,4 м/с) менее чем на 15%. Некоторое уменьшение интенсивности процесса сушилки при снижении скорости газов по сравнению с принятой в расчёте полностью компенсируется избытком объёма выбранной сушилкой сравнению с расчётным. Если расхождение принятой и действительной скоростями газов более существенно, необходимо повторить расчёт, внося соответствующие коррективы.
Определим среднее время пребывания материала в сушилке[1]:
(42)
Количество находящегося в сушилке материала (в кг) равно:
; (43)
Отсюда .
Зная время пребывания, рассчитаем угол наклона барабана α’ [1]:
(44)
Далее проверяем допустимую скорость газов, исходя из условия, что частицы высушиваемого материала наименьшего диаметра не должны уноситься потоком сушильного агента из барабана. Скорость уноса, равную скорости свободного витания ω C.B. определим по уравнению:
(45)
где и - вязкость и плотность сушильного агента при средней темпера-туре; Аr - критерий Архимеда.
Средняя плотность сушильного агента равна [1]:
(46)
Определим вязкость сушильного агента при средней температуре [6]:
(47)
где - динамический коэффициент вязкости при , равен 17,3∙10-6 Па∙с [6]; Т - температура, равная Т = 200 + 273 = 473 К; С - постоянная Сатерлен-
да, при данных условиях С = 124 [6].
Подставим значения в уравнение (46) получим:
Критерий Архимеда:
(48)
где- плотность частиц высушиваемого материала, равная для доломита: 2650 кг/м3 [1];
.
Тогда скорость уноса находим по уравнению (44):
.
Рабочая скорость сушильного агента в сушилке (= 2,74 м/с) меньше, чем скорость уноса частиц наименьшего размера (= 16,796 м/с), поэтому расчет основных размеров сушильного барабана заканчиваем.
3. Расчет и выбор вентилятора
Для выбора вентилятора, который должен обеспечить отвод требуемого количества сушильного агента Lс.г = 14,853 кг/с из сушилки, необходимо рассчитать избыточное давление, которое должен обеспечить вентилятор для преодоления гидравлического сопротивления системы сушилка – циклон – вентилятор, в которой фильтр не учитывается так как из-за малого значения скорости движения газов в нём ∆Рф= 0 Па.
Пересчитаем массовый расход газа в объемный расход:
Lс.г = м3/с.
Рис. 3. Схема трубопровода к расчету вентилятора
Определим диаметр трубопровода круглого сечения [1]:
dm = , (49)
где расход сухого газа, м3/с;
скорость воздуха в трубопроводе, принимаем равной 10 м/с;
dm = 1,146 м.
Выбираем трубу из углеродистой стали с наружным диаметром = 1200 мм и толщиной стенки δст = 20 мм по ГОСТ 10704 91.
Тогда внутренний диаметр трубы () равен [1]:
δст; (50)
.
Определяем фактическую скорость воздуха в трубе [1]:
(51)
м/с.
Определим критерий Рейнольдса для потока в трубопроводе [1]:
Re = , (52)
где вязкость сушильного агента при температуре tср = 60 [6]:
(53)
Тогда:
Re =
Re 10000, следовательно имеем турбулентный режим движения газа. Примем, что трубы были в эксплуатации, значит имеют незначительную коррозию. Тогда абсолютная шероховатость Δ = 0,15 мм [1].
Определяем относительную шероховатость труб[1]:
е = (54)
мм.
Определяем зону трения в трубопроводе [1]:
.
Re =
Следовательно, в трубопроводе имеет место зона смешанного трения [1]. Определяем коэффициент трения в трубах [1]:
λ = 0,11 (55)
λ = 0,11
Учитывая, что коррозия труб незначительна, рассчитаем сумму коэффициентов местных сопротивлений в соответствии с технологической схемой:
вход в трубопровод (принимаем с закругленными краями): = 0,2;
колено с углом 90 (угольник): = 1,1;
выход из трубопровода: = 1.
, (56)
где n – количество поворотов (колен)трубопровода, в рассматриваемом случает n = 2.
.
Определяем гидравлическое сопротивление трубопровода [1]:
ΔPт = , (57)
где L – длина трубопровода, принимаем равной 20 м.
ΔPт = Па.
Определяем избыточное давление, которое должен обеспечить вентилятор [1]:
ΔP = ΔPсб + ΔРц + ΔРт, (58)
где ΔPсб – гидравлическое сопротивление сушилки, которым можно пренебречь из-за малого значения скорости движения газов в сушильном барабане ΔPсб = 0 Па; ΔРц – гидравлическое сопротивление циклона, равное ΔРц = .
ΔP = 0 + 491,388+464,882 = 956,27 Па.
Таким образом, необходим вентилятор среднего давления. Определим его полезную мощность[1]:
Nп = Lс.г (59)
Мощность, которую должен развивать электродвигатель вентилятора на выходном валу при установившемся режиме работы, равна[1]:
N = , (60)
где коэффициент полезного действия вентилятора, принимаем равный 0,6; коэффициент полезного действия передачи от электродвигателя к вентилятору, принимаем равным 1;
N = кВт.
По справочным данным [8] выбираем вентилятор ВЦ 4-75 №16 (ВР 89-75-16) , основные характеристики которого приведены в таблице 2.
Таблица 2
Основные характеристики вентилятора ВЦ 4-75 №16 (ВР89-75-16)
Показатели |
Значения |
Производительность Lс.г, м3/ч |
76,55∙103 |
Обеспечиваемое давление ΔР, Па |
1288 |
Число оборотов двигателя n, об/мин |
600 |
К.п.д. вентилятора |
0,74 |
Тип электродвигателя |
4АМУ,5АМ |
Мощность электродвигателя N, кВт |
55 |
К.п.д. электродвигателя |
0,8 |
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В соответствии с заданием проведен расчет барабанной сушильной установки с подъемно-лопастными перевалочными устройствами для сушки доломита. По заданной производительности по сухому материалу, начальной и конечной влажности, температуре сушильного агента и температуре влажного материала, а также вида используемого топлива были определены: расход влаги, удаляемой из высушиваемого материала, расход сухого газа, воздуха, тепла, топлива на сушку. Для нахождения выше перечисленных значений был проведен совместный расчет уравнения теплового баланса. Был выбран сушильный барабан φ 3,2 × 25 Шанхайской компании.
Выбран вентилятор типа ВЦ 4-75 №16 (ВР 89-75-16).
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию / Г.С. Борисов, В.П. Брыков, Ю.И. Дытнерский и др. Под ред. Ю.И. Дытнерского, 3-е изд., стереотипное. М.: ООО ИД "Альянс", 2007. – 496 с.
Сушильные аппараты и установки. Каталог ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ. Изд. 3-е. – М.: 1988. – 73 с.
Аппараты с вращающимися барабанами общего назначения. Основные параметры и размеры. ГОСТ 11875-79
Касаткин А. Г. Основные процессы и аппараты химической технологии. М.: Химия, 1973. – 754 с.
Лыков М. В. Сушка в химической промышленности. – М.: Химия, 1973. – 754 с.
К.Ф.Павлов, П.Г, Романков, А.А. Носков Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии. Учебное пособие для вузов /Под ред. чл.-корр. АН СССР П.Г. Романкова. - 10-е изд., перераб. и доп. - Л.: Химия, 1987. - 576 с., ил.
Оборудование для руды. Сушилка барабанная – URL: www.zgshmg.com (Дата обращения 04.12.17).
Центробежные вентиляторы (радиальные вентиляторы) низкого давления. Основные технические характеристики –URL: ventilator.od.ua (Дата обращения 04.12.17).