VII Международная студенческая научная конференция Студенческий научный форум - 2015

В данной работе произведен расчет основных параметров барабанной су-

шильной установки для сушки глины, рассчитаны параметры топочных газов, подаваемых в сушилку, параметры отработанных газов, а

также выбраны циклон и фильтр для очистки отработанных топочных

газов, а также вентилятор для их отвода в атмосферу.

ВВЕДЕНИЕ

Процесс сушки широко распространен в химической отрасли: сушка минеральных удобрений, солей, органических веществ, синтетических красителей, химических волокон, тканей, строительных материалов и др.

Во многих случаях сушка является одной из важнейших операций, определяющих не только качество готовой продукции, но и технико-экономические показатели производства в целом.

Влагу можно удалять из материалов механическими способами (отжимом, отстаиванием, фильтрованием, центрифугированием). Однако более полное обезвоживание достигается путем испарения влаги и отвода образующихся паров, т.е. с помощью тепловой сушки. Этот процесс широко используется в химической технологии.

Сушка производится различными методами и различными аппаратами. В данном курсовом проекте процесс сушки рассматривается со стороны непрерывного действия в барабанной сушилке.

В барабанных сушилках сушат порошковые и кусковые материалы с размером кусков до 40 мм : каменный уголь, известняк, глину, песок и другие материалы , а также дегидратируют гипсовый камень .

При сушке влажных материалов изменяются свойства и характеристики высушиваемого материала. Сушка - совокупность тепловых и массообменных процессов, происходящих внутри влажного материала (внутренняя задача сушки) и за пределами его поверхности (внешняя задача сушки).

Все влажные материалы делятся на три группы:

1. капиллярно-пористые,

2. коллоидные,

3. капиллярно-пористые коллоидные.

Капиллярно-пористые материалы при сушке практически не изменяют свои размеры. Коллоидные материалы при изменении содержания в них влаги изменяют геометрические размеры, но сохраняют эластичные свойства (желатин, мучное тесто). Капиллярно-пористые коллоидные материалы имеют капиллярно-пористую структуру, но стенки капилляров эластичны, способны к набуханию при обезвоживании. Большинство влажных материалов относится к третьей группе (торф, ткани, древесина и др.).

При сушке влага из внутренних слоев влажного материала передвигается к поверхности, а затем испаряется в окружающую среду. На преодоление сил сцепления молекул влаги друг с другом и со скелетом материала требуются затраты энергии, поэтому скорость процессов переноса зависит от форм связи влаги с материалом. По классификации П. А. Ребиндера энергия связи влаги с материалом наибольшая при химической форме связи, менее прочной является физико-химическая связь, а наименьшая - при физико- механической связи. Химическая связь - в точных количественных соотношениях, может быть разрушена при химических реакциях или при прокаливании.

Для оценки перспективности способа сушки влажные материалы делят на шесть основных групп:

I - истинные и коллоидные растворы, эмульсии и суспензии;

II - пастообразные материалы, не перекачиваемые насосом;

III - пылевидные, зернистые и кусковые материалы, обладающие сыпучестью во влажном состоянии;

IV - тонкие гибкие материалы (ткани, пленка, бумага);

V - штучные массивные по объему материалы и изделия (керамика, штучные стройматериалы, изделия из древесины);

VI - изделия, подвергающиеся сушке после грунтования, окраски,склеивания.

Для материалов I-ой группы рекомендуются сушилки распылительные и комбинированные. Для материалов II-ой группы - вальцовые и вальцеленточные сушилки, III-ей группы - шахтные, барабанные, трубчатые, трубы-сушилки, аэрофонтанные и кипящего слоя, IV-ой группы - терморадиационные и в жидких средах.

1. Описание технологической схемы

Принципиальная схема барабанной сушилки:

Рис.1. Принципиальная схема барабанной сушилки:

1-бункер; 2 -питатель, 3 - сушильный барабан, 4 - топка, 5 - смесительная камера; 6, 7, 11 -вентиляторы; 8 -промежуточный бункер; 9-транспортер; 10 -циклон; 12 -зубчатая передача

Влажный материал из бункера 1 с помощью питателя 2 подается во вращающийся сушильный барабан 3. Параллельно материалу в сушилку подается сушильный агент, образующийся от сгорания топлива в топке 4 и смешения топочных газов с воздухом в смесительной камере 5. Воздух в топку и смесительную камеру подается вентиляторами 6 и 7.высушенный материал с противоположного конца сушильного барабана поступает в промежуточный бункер 8, а из него на транспортирующие устройство 9.

Отработанный сушильный агент перед выбросом в атмосферу очищается от пыли в циклоне 10. При необходимости производится дополнительное мокрое пылеулавливание.

Транспортировка сушильного агента через сушильную установку осуществляется с помощью вентилятора 11. При этом установка находится под небольшим разрежением, что исключает утечку сушильного агента через неплотности установки.

Барабан приводится во вращение электродвигателем через зубчатую передачу 12.

1.Исходные данные

Задание на проектирование.

Рассчитать барабанную сушилку с подъемно-лопастными перевалочными устройствами для высушивания глины топочными газами при следующих условиях:

Производительность по высушенному материалу - Gk =0,36 кгс

Высушиваемый материал- глина

Диаметр частиц материала - dч = 1,8 м

Начальное влагосодержание материала - ⍵н = 24%

Конечное влагосодержание материала - ⍵к = 9%

Начальное влагосодержание воздуха - x0 =11 гкг

Начальная температура сушильного агента - tн =550°С

Конечная температура сушильного агента - tк =100°С

Температура влажного материала - θ1= 18°С

Относительная влажность воздуха - φ0=72%

Температура окружающего воздуха -t0=18°С

В качестве топлива используется природный газ следующего состава:

CH4=94%, C2H6=1,2 %, C3H8= 0,7%, C4H10=0,4%, C5H12=0,2%, =0,2 %, =2,8%, =0,5%

2. Параметры топочных газов, подаваемых в сушилку.

В качестве топлива используется природный сухой газ следующего состава:

CH4=94%, C2H6=1,2 %, C3H8= 0,7%, C4H10=0,4%, C5H12=0,2%, =0,2 %, =2,8%, =0,5%

Теоретическое количество сухого воздуха L_о, затрачиваемого на сжигание 1 кг топлива, равно:

, (1)

где составы горючих газов выражены в объёмных долях. Подставив соответствующие значения получим:

L0=138[0,0179*0,028+0,24*0,002+(((1+(44))*0,94)12*1+4+((2+64)*0,012)12*2+6+(3+84*0,007)12*3+8+((4+(104))*0,004)12*4+10+((5+124)*0,002)12*5+12=16,74[кгкг]

Для определения теплоты сгорания топлива воспользуемся характеристиками горения простых газов

Газ	Тепловой эффект реакции, кДж/м3
Метан	358,2
Этан	637,5
Пропан	912,5
Бутан	1186,5
Пентан	1460,8
Оксид углерода	126,8
Водород	108,1

Количество тепла выделившегося при сжигании 1 м³ газа, равно:

, (2)

где - тепловой эффект реакции горения простого газа.

_{CH4%*QCH4+C2H6%*QC2H6+C3H8%*QC3H8+C4H10%*QC4H10+C5H12%*QC5H12+H2%*QH2+CO%*QCO [кДжм3]}

_{Qϑ=(0,94*35741)+(0,012*63797)+(0,007*91321)+(0,004*118736)+(0,002*1081)+(0,028*12680)+(0,002*1460)=35536 [кДжм3,*T]}

Плотность газообразного топлива ρ_m равна:

, (3)

Подставив, получим:

ρm=0,94*16+0,012*30+0,007*44+0,004*58+0,002*72*27322,4*(273+20)=0,669[кгм3]

Количество тепла, выделяющегося при сжигании 1кг топлива:

(4)

Q=355360,669=53118 [кДжкг]

Масса сухого газа, подаваемого в сушильный барабан, в расчёте на 1 кг сжигаемого топлива определяется общим коэффициентом избытка воздуха, необходимого для сжигания топлива и разбавления топочных газов до температуры смеси . tсм=550°С

Значение находим из уравнений материального и теплового балансов. Уравнение материального баланса:

(5)

Значение находим из уравнений материального и теплового балансов. Уравнение материального баланса:

(5)

где _. - масса сухих газов, образующихся при сгорании 1 кг топлива; массовая доля компонентов, при сгорании которых образуется вода,

кг/кг.

Уравнение теплового баланса:

(6)

где общий коэффициент полезного действия, учитывающий эффективность работы топки и потери тепла топкой в окружающую среду, принимаемый равный 0,95;

- теплоёмкость газообразного топлива при ₌₂₀ °С (принимать равной 1,34 );

- энтальпия свежего воздуха, равная

- энтальпия сухих газов ;

, (7)

и - теплоёмкость и температура сухих газов;

_=1.05 при ,tС.Г=550°С

- влагосодержание свежего воздуха, при температуре t0=18°С и относительной влажности _=72%, кг/кг сухого воздуха.

давление окружающего воздуха при температуре .

- энтальпия водяных паров, ;

, (8)

- теплота испарения воды при температуре 0^оС , равная 2500;

- средняя теплоёмкость водяных паров, равная 1,97 ;

- температура водяных паров ^оС. Равная 550 °С

Решая совместно уравнения (5) и (6), получим:

(9)

Пересчитаем компоненты топлива, при сгорании которых образуется вода, из объемных долей в массовые:

, (10)

где объёмная доля компонента в смеси;

молярный объём, равный 22,4 моль/л;

- плотность газообразного топлива, ;

абсолютная температура равная 273 К;

начальная температура топлива, 20°С.

CH4=0,94*16*27322,4*0,652*(273+20)=0,959;

C2H6=0,12*30*27322,4*0,652*(273+20)=0,0229;

C3H8=0,007*44*27322,4*0,652*(273+20)=0,0196;

C4H10=0,004*58*27322,4*0,652*(273+20)=0,0148;

C5H12=0,002*72*27322,4*0,652*(273+20)=0,009;

H2=0,002*2*27322,4*0,652*(273+20)0,000255;

Количество влаги, выделяющейся при сгорании 1 кг топлива, равно:

∑=9*412*1+4*0,959+9*612*2+6*0,0229+9*812*3+8*0,0196+9*1012*4+10*0,0148+9*1212*5+12*0,009=2,26[кгкг]

Коэффициент избытка воздуха выразим из уравнения (6):

, (11)

где Q - количество тепла, выделяющееся при сжигании 1 кг топлива.

α=53118*0,95+1,34*20-1,05*5501-2,26-2500+1,97*550*2,2616,74[1,05*550+2500+1,97*5500,0011-4,19]=4,46

Общая удельная масса сухих газов, получаемых при сжигании 1 кг топлива и разбавлении топочных газов воздухом до температуры смеси 550 °С равна:

, (12)

GС.Г=1+4,46*16,74-2,26=73,4[кгкг]

Удельная масса водяных паров при сжигании 1 кг топлива:

, (13)

GП=2,26+4,46*0,0011*16,74=2,3[кгкг]

Влагосодержание газов на входе в сушилку на 1 кг сухого воздуха равно:

. (14)

x1=2,373,4=0,0313[кгкг]

Энтальпия газов на входе в сушилку:

, (15)

I1=53118*0,95+1,34*20+4,46*16,74*4,1973,4=692 [кДжкг]

Поскольку коэффициент избытка воздуха α велик, физические свойства газовой смеси, используемой в качестве сушильного агента, практически не отличаются от физических свойств воздуха. Это дает возможность использовать в расчетах диаграмму состояния влажного воздуха I-x

3.Параметры отработанных газов. Расход сушильного агента.

Исходя из материального баланса количества жидкости по абсолютно сухому веществу в высушиваемом материале:

, (16)

W=0,36*(24-9)100-24=0,071[кгс]

Запишем уравнение внутреннего теплового баланса сушилки:

△=Cθ1+qдоп-(qт+qм+qп) , (17)

где - разность между удельным расходом и приходом тепла в сушильной камере, ;

qт-удельный подвод тепла с материалом поступающим на сушку,

qм-удельные потери тепла с высушиваемым материалом, ;

qп-тепловые потери в окружающую среду, принимаем 10% от тепла , вынесенного из сушилки с парами влаги, испарившейся из материала.

C- теплоемкость влаги во влажном материале при температуре θ1, кДж(кг*К)

qдоп- удельный дополнительный подвод тепла в сушильную камеру, кДж/кг влаги; при работе сушилки по нормальному сушильному варианту qдоп=0;

qм=Gkcм(θ2-θ1)/W;(18)

qм=0,36*0,867,4-180,071=200

cм- теплоемкость высушенного материала , равная 0,8 кДж(кг*К);

θ2- температура высушенного материала на выходе из сушилки , °С

При испарении поверхностной влаги θ2 принимают приблизительно равной температуре мокрого термометра tм при соответствующих параметрах сушильного агента: θ2=67,4 °С

Подставив соответствующие значения , получим:

△=4,19*18+0-0+200+358,35=-482,93

Запишем уравнение рабочей линии сушки:

△=I-I1/(x-x1) (19)

Для построения рабочей линии сушки на диаграмме I-x необходимо знать координаты ( x или I) минимум двух точек. Координаты одной точки известны: x1=0,0313, I1=692. Для нахождения координат второй точки зададимся произвольным значением x и определим соответствующее значение I. Пусть x=0,1 кг влаги/кг сухого воздуха. Тогда I=692-483(0,1-0,0313)=658 кДж/кг сухого воздуха.

Через две точки на диаграмме I-x с координатами x1, I1 и x, I проводим линию сушки до пересечения с заданным конечным параметром t2=100 °С.

В точке пересечения линии сушки с изотермой t2 находим переметры отработанного сушильного агента: x2=0,19 кгкг , I2=631,2 кДж/кг.

Расход сухого газа.

Lс.г=W/(x2-x1) (20)

Lс.г=0,0710,19-0,0313=0,44 [кгс]

Расход сухого воздуха:

L=W(x2-x0), (21)

L=0,0710,19-0,0011=0,37[кгс]

Расход тепла на сушку:

, (22)

Qc=0,44*692-41,9=302 [кДжс]

Расход топлива на сушку:

Gт=QcQ, (23)

Gт=30253118=0,0056[кгс]

4. Определение основных размеров сушильногобарабана.

Объём сушильного пространства V складывается из объёма Vn, необходимого для прогрева влажного материала до температуры, при которой начинается интенсивное испарение влаги (до температуры мокрого термометра сушильного агента) и объёма V_c, требуемого для проведения процесса испарения влаги, то есть V=V_c+Vn. Объём сушильного пространства барабана вычисляем по модифицированному уравнению массопередачи

, (24)

где - средняя движущая сила массопередачи, кг влаги/м³;

- объёмный коэффициент массопередачи, 1/с.

(при параллельном движении материала и сушильного агента).

Для барабанной сушилки коэффициент массопередачи , вычисляем по эмпирическому уравнению:

(25)

где средняя плотность сушильного агента, ;

теплоёмкость сушильного агента при средней температуре в барабане, ;

- относительное заполнение барабана высушиваемым материалом, %;

давление, при котором осуществляется сушка, Па;

среднее парциальное давление водяных паров в сушильном барабане, Па;

Уравнение (33) справедливо для значений:

(26)

,

В данном случае у нас глина с размерами d_ч =1,8 и насыпной плотностью 1380

МАТЕРИАЛ	Теплоемкость, кДж/(кгК)	Насыпная плотность,	Плотность,
Песок	0,8	1200	1500
Глина	0,92	1380	1900
Мел	0,88	1300	2200
Доломит	0,92	1300	2200
Шлак	0,75	680	2200

Принимаем скорость газов в барабане ⍵=1,02 [].

Средняя температура в барабане:

.

tср=550+1002=325 °С

Плотность сушильного агента при средней температуре в барабане:

, (27)

ρср=2922,4*273273+325=0,588 [кгм3]

При этом ⍵*ρср=0,6 кгм2*с, что не должно нарушать справедливости уравнения (26). Принимаем частоту вращения барабана n = 5 об/мин.

Парциальное давление водяных паров в газе определим по уравнению:

На входе в сушилку:

. [Па] (28)

p1=0,031318*105129+0,031318=4801 [Па]

На выходе из сушилки:

. [Па] (29)

p2=0,1918*105129+0,1918=23496[ Па]

Отсюда среднеарифметическое будет равно:

. (30)

p=4801+234962=14148 [Па]

Объёмный коэффициент массоотдачи находим по уравнению (25):

β=1,62*10-20,60,9*50,7*120,54*1050,92*0,588(105-14148)=0,074 [c-1]

Движущую силу массоотдачи определим:

(31)

где - движущая сила в начале процесса сушки, кг/м³;

- движущая сила в конце процесса сушки, кг/м³;

и - равновесное содержание влаги на входе в сушилку и на выходе из неё, .

Средняя движущая сила и выраженная через единицы давления (Па), равна:

, (32)

△Pб=p1*-p1

△Pм=p2*-p2

где и - давления насыщенных паров над влажным материалом в начале и в конце процесса сушки, Па.

Значения и определяем по температуре мокрого термометра сушильного агента в начале () и в конце () процесса сушки по уравнению:

p1*=exp⁡(23,477-3990,67233,93+tм1[Па] (33)

p1*=exp⁡(23,477-3990,67233,93+67,4=27917 [Па]

p1*=exp⁡(23,477-3990,67233,93+tм2[Па] (34)

p1*=exp⁡(23,477-3990,67233,93+65,7=26029 [Па]

△Pб=27917-4801=23116

△Pм=26029-23496=2533

△Pср=23116-2533ln⁡(231162533)=9313 [Па]

△'xср=9313*18105*22,4(273+325273)=0,0341

Объём сушильного барабана, необходимый для обеспечения процесса испарения влаги, без учёта объёма аппарата, требуемого на прогрев влажного материала, находим по уравнению (24).

Vc=0,0710,074*0,0341=2,84 [м3]

Объём сушилки, необходимые для прогрева влажного материала, находим по модифицированному уравнению теплопередачи:

(35)

где - расход тепла на нагрев материала до температуры, tм1[кВт];

- объёмный коэффициент теплопередачи, кВт/м³К;

- средняя разность температур, 325°С.

Расход тепла равен :

Qп=Gkcм(,tм1-θ1)+Wвсв(tсм1-θ1) (36)

Qп=0,36*0,867,4-18+0,071*4,1967,4-18=28 [кВт]

Объёмный коэффициент теплопередачи определим по эмпирическому уравнению:

, (37)

kv=16*0,60,9*50,7*120,54=304 [Вт]

Для вычисления , необходимо найти температуру сушильного агента t_x, до которой он охладится от до , отдавая тепло на нагрев высушиваемого материала до . Эту температуру можно определить из уравнения теплового баланса:

(38)

28=0,441+0,03131,05550-t x

t x=491°С

Средняя разность температур равна :

△tср=(t 1-θ1+(t x-t м2)]/2, (39)

△tср=(550-18+(491-67,4)]/2=477°С

Подставляем полученные данные в уравнение (35)

Vп=280б34*477=0,19 м3

Находим общий объём сушильного барабана.

V=Vc+Vп

V=2,84+0,19=3,03 м3 (40)

Далее по справочным данным таблицы “Характеристики барабанных сушилок”

находим основные характеристики барабанной сушилки.

объем V=4 м3, диаметр d=1м длина l=4м.

Характеристики барабанных сушилок

Условное обозначение	Внутренний диаметр, м	Длина,м	Объем, м3	Толщина стенок, мм	Частота вращения, обмин
БНО,5-2,5НУ-01	0,5	2,5	1,25	5	4,62
БН1-4НУ-01	1	4	4	5	4,08/5,1/8,1
БН1-6НУ-01	1	6	6	5	4,08/5,1/8,1
БН1,2-6НУ-01	1,2	6	7,2	6	4,08/5,1/8,1
БН1,2-8НУ-01	1,2	8	9,6	6	4,08/5,1/8,1

Действительная скорость газов в барабане:

. (41)

диаметр барабана, м.

Объемный расход влажного сушильного агента на выходе из барабана (в м³/с) равен:

(42)

Vr=0,44*22,4273+325273*129+0,0313+0,19218=0,8655 м3с

Найденное значение подставляем в формулу (41)

⍵d=0,86550,785*1=1,102

Действительная скорость газов отличается от принимаемой в расчёте менее чем на 15%

Среднее время пребывания материала в сушилке:

. (43)

Количество находящегося в сушилке материала равно:

, (44)

Gм=4*12*1380=66240 [кг]

Отсюда �� равно:

τ=662400,36+(0,071/2)=16748 c

Зная время пребывания, рассчитываем угол наклона барабана:

, (45)

длина барабана, м.

α '=30*41*5*16748+0,007*1,102*1803,14=0,521°

Далее проверяем допустимую скорость газов, исходя из условия, что частицы высушиваемого материала наименьшего диаметра не должны уноситься потоком сушильного агента из барабана. Скорость уноса, равную скорости свободного витания определим по уравнению:

(46)

где и - вязкость и плотность сушильного агента при средней температуре, [прил. 7].

d_Ч- диаметр частиц материала,

Аr - критерий Архимеда.

- плотность частиц высушенного материала, .

Средняя плотность сушильного агента равна:

(47)

ρср=29105-14148+18*14148*27322,4*105(273+325)=0,56[кгм3]

Критерий Архимеда:

, (48)

Ar=1*10-3*1900*0,56*9,8(2,6*10-5)2=154

Тогда скорость уноса:

, (56)

⍵с.в=2,6*10-51,8*0,56*15418+0,575 ⎷154=15,8[мс]

⍵d10000, следовательно имеем турбулентный режим движения газа.

Примем, что трубы были в эксплуатации, имеют незначительную коррозию.

Тогда абсолютная шероховатость △=0,15мм.

Определяем относительную шероховатость труб:

e=∆dтвн=1.5*10-40.404=0.371*10-3

Определяем зону трения в трубопроводе:

1e=10.371*10-3=2695,418; 10e=100.371*10-3=26954,178; 560e==5600.371*10-3=1509433,962;

26954,178 ˂ Re=686910.1 ˂ 1509433,962

Следовательно, в трубопроводе имеет место зона смешанного трения.

Определяем коэффициент трения в трубах:

λ=0,11*e+68Re0.25=0.11*(0.371*10-3+68686910,1)0.25=0,015

Учитывая, что коррозия труб незначительна, рассчитаем сумму коэффициентов местных сопротивлений в соответствии с технологической схемой:

-вход в трубопровод (принимаем с закругленными краями): ξ1=0,2;

-колено с углом 90 (угольник); ξ2=1,1;

-выход из трубопровода:

ξ=ξ1+n*ξ2+ξ3,

где n – количество проводов (колен) трубопровода, в рассматриваемом случае n=4.

ξ=0,2+4*1,1+1=5,6

Определяем гидравлическое сопротивление трубопровода:

∆Pm=λ*Ld+ξ*ρср*ωфакт22

где L – длина трубопровода, принимаем равной 20 м;

∆Pm=0,015*200,404+5,6*0,815*4,2122=45,8 Па;

Определяем избыточное давление, которое должен обеспечить вентилятор:

∆P=∆Pсб+∆Pц+∆Pт;

где ∆Pсб- гидравлическое сопротивление сушилки, которым можно пренебречь из-за малого значения скорости движения газов в сушильном барабане ∆Pсб=0 Па;

∆Pц - гидравлическое сопротивление циклона, равное ∆Pц=325,4 Па;

∆Pm=0+325,4+45,8=371,2 Па

Таким образом, необходим вентилятор среднего давления. Определим его полезную мощность:

Nп=Lс.г*∆Pm=0,54*371,2=200,448 Вт=0,2 кВт

Мощность, которую должен развивать электродвигатель вентилятора на выходном валу при установившемся режиме работы, равна:

N=Nnηв*ηпер

где ηв - коэффициент полезного действия вентилятора, принимаем равный 0,6;

ηпер - коэффициент полезного действия передачи от электродвигателя к вентилятору, принимаем равным 1;

N=0,21*0,6=0,33 кВт

По справочным данным выбираем вентилятор малой производительности Ц1-1000

Параметры	Размер
Производительность Lс.г ,м3с	0,278
Обеспечиваемое давление ∆Р, Па	1110
Число оборотов двигателя n, с-1	46,7

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Проведя расчет барабанной сушильной установки с подъемно-лопастными перевалочными устройствами для сушки глины, по заданной производительности по сухому материалу, начальной и конечной влажности, температуре сушильного агента и температуре влажного материала, а также вида используемого топлива были определены: расход влаги, удаляемой из высушиваемого материала, расход сухого газа, воздуха, тепла, топлива на сушку. Для нахождения выше перечисленных значений был проведен совместный расчет уравнения материального и теплового баланса. По рекомендациям были определены основные размеры сушильного барабана. Результатом расчета циклона явилось определение их количества, марки и диаметра.

Каждая конструкция сушильной установки должна быть оценена с точки зрения удобства и экономичности эксплуатации. Эти качества аппарата определяются его надежностью и долговечностью, простотой и доступностью управления, а также высокими КПД и тепловыми показателями в эксплуатации.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Касаткин А.Г. Основные процессы и аппараты химической технологии. – М.: Химия, 1973. – 787 с.

2. Дытнерский Ю.И. Основные процессы и аппараты химической технологии. Пособие по проектированию. – М.: Химия, 1991. – 493 с.

3. Романков П. Г., Фролов В. Ф. и др. Методы расчета процессов и аппаратов химической технологии (примеры и задачи). - СПб: Химия, 1993. – 496 с.

4. Лыков М.В. Сушка в химической промышленности. М.: Химия, 1970. – 429 с.

5. Карпенков А.Ф. Методические указания к курсовому проектированию по курсу «процессы и аппараты химической технологии». Мн.: БТИ, 1980. – 20с.

6. www.promenerg.ru/cat/18

7. ГОСТ 11875-73. Аппараты с вращающимися барабанами общего назначения. Основные параметры и размеры. – Взамен ГОСТ 11875-66; Введ. 01.01.1974. 5 с. Группа Г 47.

8. Сушильные установки / Г.К. Филоненко, П.Д. Лебедев . – М.-Л.: Госэнергоиздат, 1952. – 252 с

Код для цитирования: Скопировать